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REFFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES 113 - [14]: SAROUT. J: « Propriétés physiques et anisotropie des roches argileuses: Modélisation Micromécanique et Expériences Triaxiales »; Thèse de doctorat de l'université Paris XI ORSAY; 241 pages; 2006. - [15]: ADIL Roza; HAMMOU Nesrine: « Etude de stabilité des talus des gradins Cas: la mine du Phosphate de Djebel Onk(Tebessa) »; mémoire de fin d'études; Option: exploitation des mines; Département des mines; Faculté des Sciences de la terre; univérsité de Annaba. - [16]: ROGOZ (1978): « Water capacity of abandoned work ing in underground coal mines ». Visual Basic : Programme de calcul de stabilité des talus [Résolu]. Proc. Int. Conf. : Water in Mining and Underground Works. SIAMOS, Granada (Spain). - [17]: SEKHAL Adjel Ahmed1; BENDANI Karim2; BENSMAIN Hamza3: « ETUDE DE L'EFFET DES PARAMETRES GEOMETRIQUES SUR LA STABILITE DES TALUS NATURELS » Chlef les 9 et 10 Octobre 2013. - [18]: Armando Manuel SEQUEIRA NUNES ANTÄO: « ANALYSE DE LA STABILITÉ DES OUVRAGES SOUTERRAINS PAR UNEMÉTHODE CINÉMATIQUE RÉGULARISÉE »; THESE DE DOCTORAT DE L'ÉCOLE NATIONALE DES PONTS ET CHAUSSÉES; Spécialité: GÉOTECHNIQUE, le 19-07-1997.
Introduction Un des aspects importants de la liaison Génie Civil-Mécanique des Sols concerne le problème de la stabilité des constructions; d'une façon plus précise, les questions liées à la stabilité des pentes sont extrêmement fréquentes par exemple l'équilibre des pentes naturelles, les Barrages en terre, les canaux, murs de soutènement, Tranchées de déblais. L'importance et la fréquence de ces problèmes ont suscité de nombreuses études et recherches tendant à définir au mieux le calcul d'un coefficient de sécurité par rapport à la rupture. Stabilité d un tales of symphonia. Les méthodes de calcul sont assez complexes: les calculs manuels qu'elles entraînent sont longs et bien souvent affectés d'erreurs liées à l'opérateur humain. A titre d'illustration, il suffit de préciser que le calcul suivant une éventuelle courbe de rupture circulaire en terrain hétérogène, peut faire intervenir une vingtaine de paramètres. Dans ce projet on essaiera d'évaluer le facteur de sécurité d'un talus (pente) composée de trois couches vis-à-vis à un glissement circulaire, pour ce faire on utilisera la méthode de Fellinus ensuite on va vérifier les résultats obtenus à l'aide du logiciel GEOSTUDIO (GEOSLPOE) avec les deux méthodes ( Fellinus et Bishop).
Ce modèle peut être utilisé pour simuler le comportement des roches stratifiées ou fracturées. ❖ Modèle de sol avec écrouissage (Hardening Soil Model) C'est un modèle hyperbolique de type élasto-plastique formulé dans le cadre de la plasticité avec écrouissage en cisaillement. De plus, ce modèle prend en compte l'écrouissage en compression pour simuler le compactage irréversible d'un sol sous son premier chargement en compression. Ce modèle du deuxième ordre permet de simuler le comportement des sables, des graves, mais aussi de sols plus mous comme les argiles et les limons. Déraillement d'un TGV. Stabilité d'un talus «surestimée».. ❖ Modèle pour les sols mous (Soft Soil model) C'est un modèle de type Cam-Clay qui permet de simuler le comportement des sols mous comme les argiles normalement consolidées ou la tourbe. Ce modèle s'applique très bien aux situations où la consolidation primaire est prépondérante. 100 ❖ Modèle pour les sols mous avec fluage (Soft Soil creep model) C'est un modèle du deuxième ordre formulé dans le cadre de la viscoplasticité.
La barre d'outils suit cette logique. Elle est un véritable guide à travers le programme Input. 5. Programme de calcul Après la définition d'un modèle aux éléments finis, les calculs proprement dits peuvent être effectués. Il est toutefois nécessaire de définir au préalable le type des calculs à réaliser ainsi que les cas de chargement qui seront appliqué. On opère grâce au programme de calcul (Calculation). Dans la pratique, un projet peut se décomposer en plusieurs phases; le processus de calcul de PLAXIS est aussi divisé en étapes de calcul. L'activation d'un cas de charges, la simulation d'étapes de construction, l'introduction d'une période de consolidation (Consolidation Analysis), le calcul d'un facteur de sécurité (Phi-C Reduction) sont des exemples de phases de calcul. Cela est dû au fait que le comportement non linéaire du sol nécessite l'application des charges par paliers (incréments de charge). Stabilité d un talus que. 5. 3. Programme des résultats Les principaux résultats d'un calcul en éléments finis avec le code PLAXIS 8.
Si on constate en cas de petits volumes de glissement par calcul ou par observations que la sécurité d'un talus et environ 1 ou moins on va prendre des mesures de précaution qui augmentent la sécurité à un degré comme prescrit dans nos régulations. Mais souvent le volume de la masse glissante est tellement grande qu'il n'y a pas de possibilité pour prendre de mesures de protection. Analyse de la stabilité du talus par la méthode numérique (MEF-PLAXIS 8.2). Dans ce cas on va observer l'état du talus en continu et s'il y a de danger imminent pour hommes et objets on va prendre des précautions convenables. En observant l'état d'un talus avant tout le développement temporaire des mouvements glissants est au premier plan. De l'information sur la vélocité du mouvement on peut estimer le danger qui vient du talus et si des mesures de précaution sont nécessaires et lesquelles. En 1995 l'Union Internationale des Sciences Géologiques (IUGS) a classifié des cycles de glissement sur la base de leur vélocité (voir table 1). Ces classes permettent de dire sur le degré du danger et de commencer des mesures de précaution convenables.
6. Figure 5. 6 Fenêtre des paramètres avancés de Mohr-Coulomb (Advanced paramètres Mohr-Coulomb). 2. Le coefficient de Poisson Il est conseillé une valeur de 0. 2 à 0. 4 pour le coefficient de Poisson. Celle-ci est réaliste pour l'application du poids propre (procédure k0 ou chargement gravitaires). Pour certains 99 problèmes, notamment en décharge, on peut utiliser des valeurs plus faibles. Pour des sols incompressibles, le coefficient de Poisson s'approche de 0. 5 [39]. 3. Stabilité d un talus en. L'angle de frottement interne Le code Plaxis ne prend pas en compte une variation d'angle de frottement avec la contrainte moyenne. Cet angle de frottement à introduire est soit l'angle de frottement « de pic » soit l'angle de frottement de palier. On attire l'attention sur le fait que des angles de frottement supérieurs à 45° peuvent considérablement allonger les temps de calculs [39]. 4. La cohésion Il peut être utile d'attribuer, même à des matériaux purement frottant, une très faible Cohésion (0, 2 à 1 kPa) pour des questions numériques.
Pour les analyses en état non drainé, Plaxis offre l'option de faire varier la cohésion non drainée avec la profondeur; ceci correspond à la croissance linéaire de la cohésion en fonction de la profondeur observée dans des profils au scissomètre ou en résistance de pointe du pénétromètre. Cette option est réalisée avec le paramètre c-depth. Une valeur nulle donne une cohésion constante. 5. L'angle de dilatance Le dernier paramètre est l'angle de « dilatance qui est le paramètre le moins courant. Il peut cependant être facilement évalué par la règle suivante: Ψ = Φ – 40° pour Φ > 40° Ψ = 0° pour Φ < 40° Les cas particuliers tel que les sables très lâches (état souvent dit métastable, ou liquéfaction statique), la valeur correspond à un matériau élastique parfaitement plastique, ou il n'y a donc pas de dilatance lorsque le matériau atteint la plasticité. C'est souvent aussi le cas pour les argiles ou pour les sables de densité faible ou moyenne sous contraintes assez fortes [39]. ❖ Modèle pour les roches fracturées (Jointed Rock Model) C'est un modèle élasto-plastique anisotrope, pour lequel le cisaillement plastique peut se produire seulement dans un nombre limité de directions de cisaillement.